Настоящее Руководство содержит положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного

В Руководстве приведены требования главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», относящиеся к проектированию указанных конструкций, и положения, детализирующие эти требования, а также дополнительные рекомендации по проектированию и приближенные способы расчета конструкций.

В скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП II-21-75. При этом формулы, в которых коэффициенты при расчете элементов конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры имеют однозначную величину (в том числе при величине, равной 1), приведены с заменой буквенных обозначений коэффициентов конкретной их величиной.

Каждый раздел Руководства сопровождается примерами расчета конструкций, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

В Руководство не включены данные по проектированию конструкций без предварительного напряжения арматуры, которые редко встречаются на практике (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой, расчет элементов с арматурой, имеющей условный предел текучести, - классов А-IV, Ат-IV, А-V и Ат-V; расчет элементов на выносливость). Эти данные приведены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

179. Предварительно напряжённые конструкции, строительные конструкции, в которых предварительно (в процессе изготовления, укрупнительной сборки или монтажа) создаются напряжения, оптимальным образом распределённые в элементах конструкции. В современном строительстве предварительное напряжение наиболее широко применяется в железобетонных конструкциях и изделиях различного назначения; оно получает распространение также и в металлических конструкциях. П. н. к. весьма эффективны благодаря применению высокопрочных материалов и более полному использованию их физико-механических свойств.

В железобетонных П. н. к. как правило, предварительно создаются напряжения сжатия в бетоне и растяжения в арматуре. В них достигается значительная экономия (до 70%) арматурной стали (в виде канатов, проволоки или стержней периодического профиля) за счёт использования её высокопрочных марок; обеспечивается высокое сопротивление П. н. к. образованию и раскрытию трещин (трещиностойкость); существенно повышается жёсткость конструкций (по сравнению с обычными, выполняемыми без предварительного напряжения); увеличивается выносливость конструкций, испытывающих воздействия многократно повторяющихся нагрузок. Железобетонные П. н. к. наиболее рациональны для зданий и инженерных сооружений (например, мостов) с такими пролётами, нагрузками и условиями работы, при которых использование конструкций с ненапрягаемой арматурой сопряжено со значительными техническими трудностями или с большим расходом бетона и стали. Целесообразно также применение железобетонных П. н. к. для изготовления напорных трубопроводов, резервуаров, силосов и др. ёмкостей, где требуется обеспечение непроницаемости.

Металлические П. н. к. применяют в пролётных строениях мостов, подкрановых балках, мачтах, башнях, опорах линий электропередачи и др.

Расчёт П. н. к. ведётся по методу предельных состояний с учётом реальных физико-механических свойств бетона и стали. При этом исходят из того, что создаваемые напряжения не сохраняются постоянными до приложения эксплуатационных нагрузок. Потери предварительного напряжения могут быть обусловлены технологическими факторами (например, термообработкой изделий и конструкций), физико-механическими свойствами бетона и стали (усадкой и ползучестью бетона, релаксацией напряжений в стали), особенностями конструктивных решений П. н. к. и оборудования для натяжения арматуры (деформацией анкеров, трением арматуры о поверхность бетона в каналах или пазах и др.).

Предварительное напряжение в арматуре железобетонных П. н. к. может быть создано до отвердения бетона (с натяжением арматуры на форму или на упоры стенда), после отвердения (с натяжением арматуры на затвердевший бетон, причём арматура располагается в каналах, пронизывающих конструкцию, или во внешних пазах), в процессе твердения бетона (с помощью напрягающего цемента). Для натяжения арматуры используют механические (с помощью специальных домкратов или др. устройств), электротермические и др. способы. Для создания предварительного напряжения в металлических П. н. к. используют упругий выгиб отдельных элементов, свариваемых в целую балку, обжатие отдельных стержней и стержневых систем затяжками из высокопрочных сталей, принудительное смещение опор неразрезных балок, арок, рам и др. способы.

179. Способы создания предварительного напряжения в предварительно напряженных железобетонных конструкциях. Существует два способа создания предварительных напряжений в арматуре: натяжение на упоры и растяжение на бетон. Натяжение на упоры является более индустриальным способом.

При натяжении на упоры арматуру устанавливают в форме до бетонирования, причем один из ее концов закрепляют, а другой конец домкратом (или иным приспособлением) натягивают до заданных напряжений (механическое натяжение).

После того как уложенный бетон наберет определенную передаточную прочность Ro (по проекту нового СНиПа — Rbp), арматуру отпускают с упоров, вследствие чего напряжения с арматуры передаются на бетон, стремясь обжать его. Вместо механического натяжения можно воспользоваться электронагревом (до 300-400°С). Нагреву подвергаются арматурные стержни с заранее высаженными головками.

При таком электротермическом натяжении сразу после нагрева стержни свободно укладывают в упоры, препятствующие их укорочению при остывании. В результате этого в остывших стержнях возникают предварительные растягивающие напряжения.

Натяжение на бетон — менее индустриальный способ, применяется в основном на строительных площадках для изготовления крупноразмерных конструкций или же для укрупнительной сборки конструкций, состоящих из элементов заводского изготовления. При этом вначале изготовляют чисто бетонный или слабо армированный элемент; после набора бетоном определенной прочности (передаточная прочность Ro) в каналы, образованные еще при бетонировании с помощью специальных шлангов или труб, вводят арматуру.

Затем ее напрягают домкратами, используя в качестве упоров сам бетонный элемент. В целях улучшения сцепления между арматурой и бетоном необходимо после окончания процесса напряжения арматуры заполнить каналы под давлением 5-6 ат мелкозернистым бетоном проектной марки МЗОО или выше.

Для преднапряженных конструкций по возможности следует применять арматуру с более высокими прочностными характеристиками.

При длине элементов более 12 м нужно применять преимущественно проволочную арматуру и арматурные канаты.

При низком значении предварительного напряжения эффект его со временем утрачивается вследствие неизбежных потерь этого напряжения.

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона

Государственный проектный институт Ленинградский Промстройпроект Госстроя СССР

Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений Госстроя СССР

Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО
по конструированию
БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА
(БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ)

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1978

В настоящем Руководстве изложены основные принципы конструирования наиболее массовых элементов из тяжелого бетона, а также приведены подробные данные по армированию конструкций, анкеровке и стыковке арматуры, конструированию арматурных изделий и закладных деталей и др.

Настоящее Руководство можно использовать и при конструировании предварительно напряженных элементов (в части обычной арматуры) наряду с указаниями специальных руководств.

Руководство разработано в соответствии с положениями главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции».

Буквенные обозначения, приведенные без пояснения, соответствуют обозначениям главы СНиП II-21-75.

Приведенные в Руководстве рисунки не должны рассматриваться как примеры графического оформления рабочих чертежей.

Руководство разработано ГПИ Ленинградский Промстройпроект (инж. Г.Г. Виноградов) с участием ЦНИИпромзданий и НИИЖБ Госстроя СССР. При этом были использованы материалы НИЛФХММа и ТПа Главмоспромстройматериалов, КТБ Мосоргстройматериалов и Гипростроммаша Минстройдормаша СССР.

Замечания и предложения по Руководству просьба направлять по адресу: 196190, Ленинград, Ленинский проспект, д. 160, Ленинградский Промстройпроект.

Рекомендовано к изданию решением технического совета Ленинградского Промстройпроекта.

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения / ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. - М. Стройиздат, 1978.

Руководство содержит положения главы СНиП II-21-75 и материал, необходимый проектировщикам, занимающимся конструированием бетонных и железобетонных элементов зданий различного назначения, в основном для промышленного строительства. Приведены способы конструирования наиболее распространенных конструкций сборного и монолитного исполнения с армированием как сварными, так и вязаными арматурными каркасами и сетками.

Даются также рекомендации по проектированию арматурных изделий и закладных деталей.

Руководство предназначено для инженеров и техников - проектировщиков, а также для студентов строительных вузов.

1.1. Настоящее Руководство распространяется на конструирование бетонных и железобетонных элементов без предварительного напряжения, выполняемых из тяжелого бетона для зданий и сооружений, эксплуатируемых при систематическом воздействии температур не выше 50 и не ниже минус 70 °С.

Примечание. Руководство не распространяется на конструирование элементов гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов, а также армоцементных конструкций и конструкций из специальных бетонов.

1.2. Руководство ориентировано в основном на проектировщиков, занимающихся конструированием бетонных и железобетонных элементов зданий и сооружений для промышленного строительства. Однако материал Руководства может быть использован и при конструировании элементов конструкций другого назначения.

1.3. При пользовании настоящим Руководством необходимо соблюдать требования государственных стандартов на арматуру, на арматурные изделия и закладные детали, а также на сварные соединения.

1.4. Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

1.5. Выбор конструктивных решений армирования должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности применения арматуры в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения металлоемкости, трудоемкости и стоимости арматурных изделий и, следовательно, строительства в целом, что может быть достигнуто путем применения эффективных видов арматуры и арматурных сталей, снижения веса арматурных изделий, наиболее полного обеспечения технологичности и механизации арматурных работ.

1.6. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

Сборные конструкции целесообразно при конструировании предусматривать максимально крупными, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовлении и транспортирования.

1.7. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.8. Для обеспечения условий качественного изготовления конструкции, требуемой их долговечности и совместной работы арматуры и бетона следует выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем Руководстве.

1.9. Для железобетонных конструкций, конструируемых в соответствии с требованиями настоящего Руководства, применяются тяжелые бетоны, характеристики которых приведены в главе СНиП II -21-75.

1.10. Объемная масса тяжелого вибрированного бетона на гравии или щебне из природного камня принимается равной 2400 кгс/м 3.

Объемная масса железобетона при содержании арматуры 3 % и менее может приниматься равной 2500 кгс/м 3 ; при содержании арматуры более 3 % объемная масса должна определяться как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции.

1.11. В качестве арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:

а) горячекатаную арматуру класса A-III и термически упрочненную стержневую свариваемую арматуру класса A_т -III;

б) обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм классов Вр-I и В-I (в сварных сетках и каркасах).

Допускается также применять:

в) горячекатаную арматуру классов А-II, А_с -II и A-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда использование других видов арматуры нецелесообразно или не допускается;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса В-I диаметром 3 - 5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн;

д) горячекатаную арматуру классов A-IV, A-V и термически упрочненную классов A_т -IV и A_т -V, а также упрочненную вытяжкой класса А-III_в только для продольной рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток. Арматура этих классов может использоваться в качестве сжатой арматуры, а классов A-III_в. A-IV, A_т -IV и в качестве растянутой арматуры.

Арматуру классов A-III, A_т -III, A-II, А_с -II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

Арматуру классов A-III, А_т -III, А-III_в. A-IV, A-V, А_т -IV и A_т -V рекомендуется применять при условии удовлетворения требований расчетов в частности по трещиностойкости.

Примечание. В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или в мотках (бунтах); «диаметр» (d ), если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

1.12. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей, следует применять:

а) горячекатаную арматуру классов А-II и А-I (преимущественно);

б) горячекатаную арматуру класса А-III и термически упрочненную класса А_т -III;

в) обыкновенную арматурную проволоку классов В_р -I и В-I.

1.13. Данные по арматуре приведены в прил. 1 . При выборе вида и марки стали для арматуры, а также для закладных деталей, устанавливаемых по расчету, должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно прил. 2 и 3 .

2.1. Изделия, применяемые в железобетонных конструкциях, подразделяются на:

а) арматурные изделия:

отдельные арматурные стержни;

плоские и рулонные арматурные сетки (в дальнейшем просто сетки);

пространственные арматурные каркасы (в дальнейшем просто каркасы);

б) закладные детали;

в) приспособления для фиксации арматуры и закладных деталей;

г) приспособления для строповки элементов сборных конструкций.

Примечание. Здесь и далее в настоящем Руководстве используются следующие термины: сетки - для обозначения любых плоских арматурных изделий, в том числе и так называемых плоских тарных каркасов; каркасы - для обозначения исключительно пространственных арматурных изделий.

2.2. При конструировании следует преимущественно применять типовые арматурные изделия, разработанные в соответствующих ГОСТах.

Если типовые изделия по своим параметрам не пригодны для применения в конкретных условиях, то допускается применять индивидуальные изделия, которые рекомендуется конструировать по аналогии с типовыми и в соответствии с указаниями настоящего Руководства. При этом необходимо стремиться к максимальной унификации изделий (в том числе размеров, шагов и диаметров продольной и поперечной арматуры) и к возможности изготовления их современными индустриальными способами. Изделия должны быть также удобны при транспортировании, складировании и укладке в форму.

2.3. Арматуру железобетонных элементов следует конструировать преимущественно, а линейных железобетонных элементов, как правило, в виде каркасов.

2.4. В рабочих чертежах арматурных изделий и закладных деталей следует указывать способы соединения стержней и их пересечений: какие пересечения должны быть сварными с нормируемой или ненормируемой прочностью, какие могут скрепляться вязальной проволокой или вообще не скрепляться.

2.5. Арматура железобетонных конструкций из горячекатаной стали периодического профиля, горячекатаной гладкой стали и обыкновенной арматурной проволоки должна, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней контактной сварки точечной и стыковой, а также в указанных ниже случаях дуговой (ванной и протяженными швами) сварки.

Сварные соединения стержневой, термически упрочненной арматуры, как правило, не допускаются.

Типы сварных соединений арматуры и закладных деталей должны назначаться в соответствии с техническими требованиями и ука заниями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов на арматурные изделия, сварную арматуру и закладные детали для железобетонных конструкций. Основные типы сварных соединений стержневой арматуры и элементов закладных деталей приведены в прил. 4 .

2.6. Контактная точечная сварка применяется при изготовлении сварных каркасов, сеток и закладных деталей с нахлесточными соединениями стержней.

2.7. Контактная стыковая сварка применяется для соединения по длине заготовок арматурных стержней. Диаметр соединяемых стержней при этом должен быть не менее 10 мм.

Контактную сварку стержней диаметром менее 10 мм допускается применять только в заводских условиях при наличии специального оборудования.

2.8. При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку в следующих случаях:

а) для соединения по длине заготовок арматурных стержней из горячекатаных сталей диаметром 8 мм и более;

б) при выполнении сварных соединений с нормируемой прочностью в сетках и каркасах с принудительным формированием шва в инвентарной форме или с обязательными дополнительными конструктивными элементами в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры (косынки, лапки, крюки и т.п.);

в) при выполнении крестообразных соединений стержней без дополнительных конструктивных элементов (косынок, лапок, крюков и т.д.) только для соединений с ненормируемой прочностью (имеющих монтажное значение).

2.9. При конструировании арматурных изделий и закладных деталей следует стремиться к сокращению числа их типоразмеров как в пределах железобетонного элемента, так и в пределах ряда железобетонных конструкций.

2.10. Применение вязаной арматуры допускается при отсутствии оборудования для контактной точечной сварки, а также для элементов монолитных конструкций сложной конфигурации, для плит с большим числом неупорядоченных отверстий различных размеров и форм, при невозможности многократно использовать данную марку арматурного изделия или при наличии специальных требований, связанных с условиями изготовления, эксплуатации и др.

2.11. Арматурные каркасы рекомендуется конструировать на весь железобетонный элемент или на его часть.

Образец расчета многоэтажно от 3_04_2013

? – плотность материала кг/м 3 (СП23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий», приложение Д. таблица Д.1);

t – толщина слоя

? f - табл. 8.2 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция» Временная нагрузка - табл. 8.3 – покрытие с возможным скоплением людей

Сбор нагрузки на плиту перекрытия Состав перекрытия

Сбор нагрузи на перекрытие

Гидроизоляция из поэлиэтиленовой

(или самовыравнивающуюся стяжка)

? – коэффициент, используемый при расчете балок, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия. При А>А 1 = 9 м 2 СНиП «Нагрузки и воздействия»

А = В1 * В2 = 6 * 7 = 42 м 2 – грузовая площадь

? = 0,4 + 0,6/v(42/9) = 0,678

Расчет №1. Расчет железобетонной плиты перекрытия

Класс бетона по прочности на сжатие для плит - В25 Расчетное сопротивление бетона на сжатие:

по табл. 5.2 СП 52-101 – 2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры»

Арматура – периодического профиля А-III (A400)

Расчетное значение сопротивления растяжению и сжатию арматуры – Rs; Rs = 3750 кгс/см?

Для удобства расчета плиты, в расчете используем участок плиты равный 1 м. Определяем рабочую высоту сечения h 0

h 0 = h – a = 20 - 3,5 = 16,5 см,

где а – защитный слой бетона (расстояние от поверхности арматуры до грани)

а ? 30 мм (т. 8.1 СП 52-101-2003 «Бетонные и ж/б констр. Без предварит. Напряжения арматуры»

По п.п. 12.4 СТО 36554501-006-2006 «Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности ж/б конструкций» принимаем а = 35 мм (где а - расстояние от оси арматуры до грани плиты)

Для нахождения требуемой площади сечения арматуры в растянутой или сжатой зоне плиты находим коэффициент А 0 или ? m

По табл. 18 «Пособие по проектированию бетонных и ж/б констр. из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры» (к СНиП 2.03.01-84) находим А 0R (?R ) и сравниваем с А 0 .

Если А 0 < А 0R сжатая арматура по расчету не требуется.

Если А 0 > А 0R. то требуется увеличить сечение или повысить марку бетона, или установить сжатую арматуру

В данном случае А 0 < А OR

(Если А 0 > А OR. то требуется увеличить сечение (высоту) или повысить марку бетона, или установить сжатую арматуру по формуле п.3.19)

По табл.20 «Пособие по проектированию бетонных и ж/б констр. из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры» (к СНиП 2.03.01-84) определяем к-т ? (?) в зависимости от А 0 (? m ) = 0,261

Коэффициент ? (?) = 0,845 (рекомендуемое (оптимальные) значение ? (?) для плит от 0,1 до 0,2)

Определяем требуемую площадь рабочей арматуры по формуле

Учитывая, что арматура рассчитана на один метр ширины плиты, определяем требуемое количество рабочей арматуры для данной ширины плиты Принимаем шаг рабочих стержней равный 100 мм

(Рекомендуемые значение шага рабочей арматуры - 50, 75, 100, 150, 200 мм)

По таблице 31 «Руководства по конструированию бетонных и ж/б констр. из тяжелого бетона (без предварительного напряжения арматуры)» определяем количество и диаметр арматуры

Принимаем 10 стержней O16. А-III, А s = 20,11 см 2. с шагом 100 мм

Расчет арматуры в другом направлении в плите выполняется по такому же расчету, только необходимо поменять местами В мак с В мин и увеличить высоту защитного слоя бетона (а) на величину полученного раннее диаметра рабочего стержня (т.е. а = 35+16 = 51 мм)

Если плита перекрытия опирается по двум сторонам (на стену или на балку), то назначается распределительная арматура. Например, определим шаг и диаметр распределительной арматуры для нашего примера.

По табл. 32 «Руководства по конструированию бетонных и ж/б констр. из тяжелого бетона (без предварительного напряжения арматуры)» назначаем распределительную арматуру при полученном шаге стержней рабочей арматуры, мм

Принимаем O8. А-III, с шагом 250 мм

Выполняем конструирование метрового участка плиты с учетом опирания плиты по двум сторонам

Расчет №2. Расчет железобетонной балки покрытия Схема расположения балок в покрытие здания

Собираем нагрузку на балку от покрытия

Находим Погонную q. кгс/м (распределенную по длине) нагрузку для балку

q = g р *B min = 1192 * 6 = 7152 кгс/м

Для расчета железобетонной балки используем расчетную схему с шарнирным опиранием (сопряжением, примыканием) данной балки на колонну – однопролетная, свободно лежащая.

Находим максимальный изгибающий балку момент М, кгс*м

Задаемся сечением балки

Высота балки – h = (L/8…L/12); принимаем h = 7/12 = 0.58м, округляем до 0,6 м

Прим. Высота балки должна быть кратна 50 мм (при h ? 500 мм) и 100 мм при h > 500 мм Ширина балки b = 0,5h = 0.3 м или по таблице 26 Руководства

Итак, балка имеет сечение 60х30, см

Определяем рабочую высоту сечения h 0

h 0 = h – a = 60 - 6 = 54 см,

где а – защитный слой бетона (где а - расстояние от оси арматуры до грани плиты)

По п.п. 12.4 36554501-006-2006 «Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности ж/б конструкций» при пожаре длительностью 180 мин, принимаем а = 60 мм

Класс бетона по прочности на сжатие для балок - В30 Расчетное сопротивление бетона на сжатие:

R b =170 кгс / см 2 = 0,17 тс/см 2

по табл. 5.2 СП 52-101 – 2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры»

Арматура – периодического профиля А-III (A400)

Расчетное значение сопротивления растяжению и сжатию арматуры – Rs; Rs = 3750 кгс/см? = 3,75 тс/см 2

Находим коэффициент А 0 или ? m

Назначаем монтажную (второстепенную) продольную арматуру для верхней зоны сечения балки.

Она должна быть диаметром O10 мм. При этом если расстояние по высоте между арматурой нижней зоны и верней зоны > 400 мм, то устанавливает в промежутке еще второстепенные арматуры

Назначаем диаметр арматуры для хомутов – O6 мм, (т.к. h < 800 мм), закрытый хомут с шагом

(при ширине балки > 350 мм принимаются четырехветвевые хомуты)

Окончательный чертеж сечения балки будет:

• П. 10.1 Чем больше защитный слой бетона, тем выше предел огнестойкости конструкции. Если толщина защитного слоя бетона больше 60 мм для тяжелого бетона и 80 мм для легкого бетона, защитный слой бетона может иметь армирование со стороны огневого воздействия в виде сетки из стержней диаметром 1 - 2 мм с ячейками не более 70х70 мм.

По СТО 36554501-006-2006 «Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности ж/б

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций - Руководство

3.122. Вопросы конструирования стоек монолитных рам отражены в разделе «Колонны» настоящего Руководства.

Вопросы конструирования ригелей монолитных рам отражены в разделе «Балки» настоящего Руководства.

Наиболее ответственной частью монолитных рам являются узлы, в которых необходимо создать предусмотренную расчетом жесткость. При конструировании узлов монолитных рам, обычно насыщенных арматурой, нужно стремиться к обеспечению максимального удобства укладки и уплотнения бетонной смеси, к возможности применения вибраторов. Для удобства размещения арматуры в узле ширина сечения стойки должна быть на 50 - 100 мм больше ширины сечения ригеля.

3.123. В узлах монолитных рам элементы, как правило, сопрягаются под прямым углом. При этом ригель может соединяться с концом стойки или в пределах ее высоты. Верхний ригель рам иногда выполняют ломаного очертания. Конструирование такого ригеля в зоне излома имеет некоторую специфику, так как этот узел должен быть жестким, т.е. рамным.

3.124. Сопряжение ригеля под прямым углом с концом стойки рекомендуется выполнять по рис. 93 . Стержни, армирующие входящий угол, должны быть взаимно заведены в смежный элемент узла, как правило, без отгибания. Продольные рабочие стержни стойки доводят до верха ригеля (с учетом защитного слоя бетона). Нижние стержни пролетной арматуры ригеля заводят в стойку за ее внутреннюю грань на величину, обеспечивающую анкеровку. Поперечные стержни (хомуты) стойки доводят до верха ригеля, а поперечные стержни (хомуты) ригеля - до внутренней грани стойки.

Стержни, армирующие исходящий угол (наружные стержни), конструируются в зависимости от величин действующих в узле расчетных усилий и эксцентриситета продольной силы. Верхние стержни опорной арматуры ригеля заводят в стойку и в зависимости от количества арматуры, т.е. от расчета, их обрывают в одном или в двух сечениях, причем в первом сечении не более четырех стержней, во втором сечении не менее двух стержней. Места обрыва показаны на рис. 93 . При значительном эксцентриситете часть наружных стержней стойки, но не менее двух можно пропустить в ригель на величину l_ан от внутренней грани стойки.

При применении в ригеле и в стойке сварной арматуры в узлах рекомендуется устанавливать специальные опорные сетки или каркасы по типу армирования опор главных балок. При невозможности установки сварной арматуры узел армируется отдельными стержнями.

Рис. 92. Дополнительное армирование балок в местах сосредоточенных нагрузок

а - сварными сетками; б - подвесками; в - учащением хомутов

3.125. Армирование сопряжения ригеля с промежуточным сечением стойки рекомендуется выполнять по рис. 94 . При этом продольные арматурные стержни стойки нижнего этажа следует выпускать над перекрытием (над ригелем) для устройства вязаных или сварных стыков с арматурными стержнями стойки верхнего этажа.

Растянутые верхние стержни опорной арматуры ригеля следует заводить в стойку на величину l_ан. При этом узел конструируется по рис. 94 . а. если расстояние до наружных стержней стойки больше требуемой длины анкеровки, или по рис. 94 . б. если расстояние до наружных стержней стойки меньше величины анкеровки. В последнем случае на отогнутые участки стержня должны быть установлены дополнительные хомуты с шагом не более 100 мм, препятствующие разгибанию стержня. Рекомендуется отгибать стержни во второй ряд по отношению к наружной арматуре стойки. Если завести верхние стержни ригеля на необходимую длину анкеровки невозможно, узел можно конструировать по рис. 94 . в с усилением анкерной шайбой.

Если в опорном сечении ригеля действуют знакопеременные изгибающие моменты и следовательно нижние стержни могут быть растянуты, их необходимо заводить в стойку с обеспечением соответствующей длины анкеровки либо усиливать анкеровку шайбой на конце.

Если нижняя сжатая арматура ригеля учитывается в расчете, то ее следует заводить за внутреннюю грань стойки на величину l_ан. как для сжатых стержней, в соответствии с п. 2.40 настоящего Руководства.

3.126. Конструирование ломаного ригеля в зависимости от угла сопряжения выполняется по рис. 95 .

Пересекающиеся продольные стержни арматуры растянутой зоны сечения входящего угла ломаных ригелей рекомендуется заанкеровать в сжатой зоне сечения. Допускается часть этих стержней обрывать, не заводи в сжатую зону.

Рис. 93. Армирование крайних верхних узлов монолитных рам

Рис. 94. Армирование сопряжения промежуточного ригеля со стойкой

а - в случае когда расстояние до наружных арматурных стержней стойки больше l_ан ; б - то же, если расстояние меньше l_ан ; в - вариант усиления анкеровки растянутых стержней ригеля шайбой

Рис. 95. Схема армирования узла сопряжения ломаного ригеля

а - при угле сопряжения, меньшем 160°; б - то же, большей 160°

На участке длиной необходимо устанавливать поперечную арматуру площадью сечения F_а.х не менее определенной по формуле

где F_a1 - площадь сечения продольных растянутых стержней, незаанкеренных в сжатой зоне;

F_a2 - то же, заанкеренных в сжатой зоне.

При сопряжении элементов ригеля ломаного очертания под углом меньше 160° не допускается укладывать внизу растянутые цельные стержни, следующие за очертанием угла. Сверху в сжатой зоне, наоборот, рекомендуется укладывать цельные стержни. Стыковать сжатые стержни в вершине исходящего угла не допускается.

При сопряжении элементов ригеля ломаного очертания под углом 160° и больше как верхние, так и нижние стержни могут быть цельными и следовать за очертанием угла.

3.127. Плитами считаются изгибаемые конструкции относительно небольшой толщины и сравнительно больших размеров в плане, предназначенные, как правило, для восприятия распределенной по площади плиты нагрузки.

В практике проектирования железобетонных конструкций в основном встречаются плиты балочные, опертые по контуру, и консольные. Их выполняют однопролетными или многопролетными неразрезными, причем они могут быть свободно опертыми или защемленными на опорах.

Балочными называются протяженные плиты с соотношением сторон плиты более двух при обязательном опирании по противоположным сторонам.

Опертыми по контуру называются плиты, опирающиеся по двум смежным, по трем или по четырем сторонам и имеющие соотношение сторон 2 и менее.

Консольными плитами называются плиты, заделанные с одной стороны в стену или в другую конструкцию или представляющие собой часть одно- или многопролетной плиты, свешивающуюся за раннюю опору.

Рис. 96. Примеры конструкций сборных плит

Плиты выполняют сборными и монолитными, и они могут быть элементами покрытий, перекрытий, плитных фундаментов, подпорных стен или других конструкций и конструируются гладкими или вместе с балками (ребрами) соответствующих конструкций.

Сборные плиты могут применяться для тех же конструктивных элементов и выполняться гладкими или вместе с ребрами. Указания по конструированию ребер ребристых сборных и монолитных плит приведены в разделе конструирования балок настоящего Руководства.

Примеры конструкций сборных плит с ребрами приведены на рис. 96 . Примеры конструкций монолитных плит приведены в настоящем разделе.

3.128. Толщина монолитных плит должна назначаться в соответствии с п. 3.1 настоящего Руководства и приниматься не менее:

40 мм - для покрытий;

50 мм - для междуэтажных перекрытий жилых и общественных зданий,

60 мм - для междуэтажных перекрытии производственных зданий.

Примечание. В сборных плитах из тяжелого бетона проектной марки М250 и более, изготовляемых на заводах в металлических формах и защищаемых сверху (в сооружении) бетонной подготовкой или стяжкой, допускается для верхней арматуры принимать толщину защитного слоя не менее 5 мм.

Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условий обеспечения требуемых толщин защитных слоев бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты.

Толщины монолитных плит h. мм, рекомендуется принимать 40, 50, 60, 70, 80, 100, 120, 140, 160, 180, 200, 250, 300, далее кратно 100.

3.129. Толщина бетонного защитного слоя для рабочей арматуры плит, находящихся в обычных условиях эксплуатации, должна удовлетворять требованиям пп. 3.3 ; 3.4 ; 3.5 ; 3.6 и приниматься по табл. 30 настоящего Руководства.

Концы продольных рабочих стержней, не привариваемых к анкерующим деталям, должны отстоять от торца плиты на расстоянии не менее:

10 мм - для сборных плит перекрытий и стеновых панелей пролетом до 12 м включительно;

15 мм - для монолитных плит длиной до 6 м включительно;

20 мм - для монолитных плит длиной более 6 м.

3.130. Плиты, как правило, должны армироваться сварными сетками.

Вязаную арматуру допускается применять для сравнительно небольших монолитных участков сборных перекрытий и монолитных плит с большим числом неупорядоченных отверстий, а также в случаях, когда применение сварной арматуры не допускается по условиям эксплуатации согласно прил. 2 .

Диаметр рабочих стержней сварной арматуры плит рекомендуется принимать не менее 3 мм, а вязаной - не менее 6 мм.

3.131. Расстояния между осями стержней рабочей арматуры в средней части пролета плиты (внизу) и над опорой (в верху многопролетных плит) должны быть не более: 200 мм - при толщине плиты h 1 /₃ площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту.

3.132. Площадь сечения рабочей арматуры плит определяется расчетом и должна удовлетворять требованиям п. 3.8 настоящего Руководства. Диаметр и шаг стержней этой арматуры можно подбирать по табл. 31 .

Площадь сечения распределительной арматуры в балочных плитах должна составлять не менее 10 % площади сечения рабочей арматуры в месте наибольшего изгибающего момента. Диаметр и шаг стержней этой арматуры в зависимости от диаметра и шага стержней рабочей арматуры рекомендуется назначать по табл. 32 .

Шаг стержней, мм

3.19 «Руководствапо проектированию бетонных и железобетонныхконструкций тяжелого бетона (без предварительного. конструкцийпо деформациям Расчет конструкцийпо раскрытию трещин Типы и расчет сопряжений сборных конструкций 3. Рекомендации поконструированию.

Пособие по расчету бетонных и железобетонныхконструкций на. конструирование 6300 Пособие по проектированию к СП 52-117-2008* Пособие по проектированию железобетонных пространственных конструкций. А.Н. «Руководствопо оценке инвестиций» «Руководствопо оценке.

спроса?, ОДМ ?Руководствопо прогнозированию интенсивности движения. ОМ СНиП Железобетон ?. Версия 8.1 Расчет бетонных и железобетонныхконструкций. РОСС RU. конструкций. Программа МЕТАЛЛ. Версия 4.0 Расчет и конструирование элементов металлических конструкций.

2012 «СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонныеконструкции. Основные положения» 3 Термины и определения В настоящем. свай следует определять по таблице 3, а по боковой поверхности по таблице 4. По этим таблицам необходимо.

кристалл отличается от другого по составу или по строению и они. процессе кристаллизации сплава определяется по правилу отрезков. По достижении температуры tэ состав. аустенит неоднороден не только по углероду, но и по концентрации легирующих элементов.